Подобрать сечение сварной колонны двутаврового сечения на действие расчётной силы с учётом коэффициента надёжности по назначению N

Расчётная длина колонны с учётом закрепления её концов lx= ly= 0,7H= =0,7·11= 7,7 м.
Приближённое значение радиусов инерции ix=0,43h и iy=0,24b.
Задаёмся предварительной гибкостью λ=100 (φ =0,563).
Требуемый радиус инерции сечения
id=lefλ=770100=7,7 см.
Требуемая ширина колонны
b=id0,24=7,70,24=32 см.
Требуемая площадь поперечного сечения
A=NφRуγс=7500,563∙22,5∙1=60 см2.
Принимаем стенку 320×8 мм .
Следовательно, требуемая площадь полки
Af=Ad-Aw2=60-32∙0,82=17,2 см2.
Принимаем полку 300×12 мм, Af =36 см2. Свес полки
bef=0,5bf-tw=0,530-0,8=14,6 см.
Принимаем сварное двутавровое сечение (рис. 3.1) площадью
A=2∙48∙1,8+40∙1,2=220,8 см2.

Вычисляем фактические характеристики сечения:
Jx=δстhст212+2Fпhст2+δп22=0,8∙32312+2∙30∙1,2∙322+1,222==22024,85 см4,
Jy=2δпbп312=21,2∙30312=5400 см4,
ix=JxA=22024,8597,6=15,02 см,
iy=JxA=540097,6=7,44 см,
λmax=λy=7707,44=103, φ=0,548.
Проверяем общую устойчивость
σ=NφA=7500,548∙97,6=14,02 кНсм2,
σ=140 МПа<Ryγс=225∙1=225 МПа
– общая устойчивость колонны обеспечена.
Проверяем местную устойчивость стенки
heft=320,8=40
λ=λRyE=1032252,06∙105=3,4
при λ=3,3>0,8
heft=0,36+0,8λERy , но не более 2,9ERy
heft=40<2,92,06∙105225=87,7 —стенка устойчива.
Проверяем местную устойчивость полки
beft=14,61,2=12,2<kmax=0,36+0,1∙3,4∙2,06∙105225=21,2.
Проверочные расчёты показали, что стенка и полка принятого составного двутаврового сечения устойчивы.
Сварные швы принимаем конструктивно толщиной kf = 7 мм.