Факторы влияюшие на форму индикаторных кривых

Введение

Форма кривых показателей позволяет оценить наличие и влияние различных факторов на результаты испытаний газовых, газоконденсатных и нефтегазовых скважин в стационарных режимах фильтрации.
Форма кривых индикаторов зависит от характера аналитической связи между Ar2 и продуктивностью скважин. При постоянных коэффициентах пропорциональности между А2 и Q, называемых коэффициентами сопротивления фильтрации А и Ь, во всех режимах работы скважины кривая индикатора, построенная на основе данных испытаний скважины, имеет вид параболы. Постоянные коэффициенты a и Ъ могут быть в двух случаях: 1) если параметры, включенные в эти коэффициенты, являются постоянными во всех режимах; 2) если параметры, включенные в эти коэффициенты, изменяются таким образом, что в результате a и Ъ остаются постоянными.  
Форма кривой индикатора используется для оценки закона, по которому жидкости и газ фильтруются в скважину. Экстраполируя кривую индикатора, находим потенциальный дебит данной скважины.  
Интенсивность изменения формы кривой индикатора существенно зависит от последовательности включения пласта с постоянно улучшающимися или ухудшающимися фильтрационными параметрами. Если в первом режиме работает наилучший фильтрующий резервуар и с увеличением разницы подключаются инфильтрационные резервуары с ухудшающимися фильтрационными параметрами, то интенсивность формирования кривой индикатора с выпуклостью по оси Ap2 замедляется. Если в первом режиме начинает работать наихудший по производительности водохранилище, и по мере нарастания депрессии интервалы с улучшающимися параметрами связаны с операцией, то интенсивность формирования кривой индикатора с выпуклостью по оси Ap резко возрастает. Проведен ряд экспериментов по определению последовательности подключения к работе высокопроизводительных и низкопроизводительных прокладок.  
Влияние на форму кривой индикатора изменения коэффициента сверхсжимаемости газа z в зависимости от давления и температуры определяется тремя методами. Как видно, изменение температуры газа с Tal 353 K на Tu 313 K практически не влияет на значение z ( p, G ) в диапазоне изменения давления с ppL 58 7 МПа до p3 25 МПа, поэтому при обработке результатов испытаний под воздействием изменения температуры в зоне фильтрации (от конуса до забоя) в большинстве случаев можно не учитывать.  

Аналитические методы оценки изменения формы кривой индикатора показали, что выпуклость кривой к оси Ap2 формируется под влиянием многих факторов, перечень которых приведен выше. Интенсивность перехода кривых индикаторов от формы с выпуклостью к оси Q к форме с выпуклостью к оси Ap2 зависит от фильтрационных свойств пористой среды, последовательности подключения к эксплуатации скважин с высокими или низкими интервалами добычи, а также от пластового давления вновь подключенных пропластов.  
Это приводит к искажению формы кривой индикатора. Процесс образования или разрушения песчаной пробки тесно связан с проектированием скважины, т.е. с глубиной и диаметром стекающих труб. Для удаления частиц песка из забоя сила выброса должна превышать гравитационную силу. Если эти силы равны в какой-то части ствола скважины, то там может образоваться флюидизированная подвеска, которая оседает на забое при снижении дебита или закрытии скважины. Экспериментально установлено, что для удаления частиц горной породы скорость потока должна составлять более 2 м/сек. А величина скорости, обеспечивающей удаление частиц, зависит от их плотности и формы. Поэтому в литературе часто указывается, что скорость должна составлять 4 м/с. Видно, что только при скорости d) 5 м/с пробка с таким составом песка полностью удаляется.  


Факторы, влияющие на форму кривой
Факторы, влияющие на форму кривых индикатора. Влияние погрешности определения пласта и призабойного давления на форму кривых индикатора идентично формуле расхода газа к скважине, которая идентична формуле параболы, проходящей через начало координат. Если кривая не проходит через начало координат, это означает, что один или несколько параметров, связывающих ΔP2 с дебитом скважины Q, влияют на уравнение расхода. Некоторые из этих параметров измеряются, в то время как другие определяются.
Измеряемые параметры включают пластовое и призабойное давления, дебиты скважин в различных режимах.
Факторами, искажающими форму кривых индикаторов, являются, прежде всего, ошибки, допущенные при измерении (определении) пластового и призабойного давления и дебитов в различных режимах, вызванные отсутствием восстановления давления или дестабилизации давления и дебитов.
1. Если измеренное пластовое давление P*pL отличается от истинного PLL на величину δ1, то истинное пластовое давление будет определяться по формуле:

Для величины измеренного пластового давления уравнение притока будет иметь вид

где

Если истинное значение пластового давления неизвестно, то сначала необходимо обработать результаты испытания скважины в координатах P2*plo-P2z Q. В то же время кривая индикатора обрезает участок, равный Split на оси ΔP*2. Далее, зная Split, можно рассчитать δ1, а коэффициенты сопротивления фильтрации графически определить по построенной зависимости координат (ΔP*2+Split)/Q от Q. В данном случае формула для обработки результатов выглядит так:
(4.19)
Вид индикаторной кривой при неточном определении пластового давления в координатах Р2*пл –Р2з от Q . Обработка индикаторных кривых в координатах [Р2*пл–Р2з]/Q и [Р2*пл–Р2з+Cnл]/Q от Q .
На рисунке показано, что при неправильном определении пластового давления кривая индикатора, обработанная в координатах от Q, не позволяет определить коэффициенты a и b. Форма зависимости ΔP*2 от Q и Q указывает либо на низкое пластовое давление, либо на высокое призабойное давление во всех режимах. Коэффициенты a и b определяются только в том случае, если кривая индикатора обрабатывается с учетом Сплита. [2]
2. Если измеренные давления P*3i в различных режимах отличаются от истинных давлений на величину δ2, то истинные призабойные давления будут определяться по формуле:

где δ2i - ошибка измерения (определения) призабойного давления в i-режиме. Формула (4.20) предполагает, что измеренное внутрискважинное давление выше, чем истинное давление. Если измеренное внутрискважинное давление ниже истинного значения Pzi, то формула (4.20) будет иметь вид:


Рисунок 4.4 – Зависимость ΔР*2пл=Р2*пл–Р2з от Q.

Рисунок 4.5 – Зависимости ΔР*2/Q (1) и (ΔР*2+Cm)/Q (2) от Q
Следует подчеркнуть, что низкое пластовое давление и высокие призабойные давления, а также высокое пластовое давление и низкие призабойные давления приводят к такому же искажению кривой индикатора. Если ошибка δ1 была единственной для всех режимов при определении пластового давления, то ошибка δ2i может быть различной для каждого режима при определении ПЗП. Поэтому при обработке результатов испытаний желательно определить δ2 для каждого режима.
При использовании измеренных внутрискважинных давлений уравнение притока будет выглядеть следующим образом:

Где

Учитывая, что при Q=0 и Рз=Рпл, величину Сз0 можно определить по формуле:



Рисунок 4.6 – Зависимость ΔР*2пл=Р2*пл–Р2з от Q.

Рисунок 4.7 – Зависимости ΔР*2/Q (1) и (ΔР*2+Cз0)/Q (2) от Q.
Влияние серы на форму кривой
Содержание серы влияет на форму кривой ITC масла. Это влияние в некоторой степени маскируется одновременным влиянием характеризующего фактора и плотности нефти, но с тем же характеризующим фактором четко выявляется. По мере увеличения содержания серы в нефти повышается температура кипения фракций, как на примере масел с небольшими различиями в характеристиках, с 11,89 до 11,95, что особенно заметно для высококипящих фракций. Это объясняется более высокими температурами кипения сернистых компонентов по сравнению с их аналогами или соответствующими углеводородами и повышенным содержанием сернисто-органических соединений в тяжелых фракциях. 
  Некоторые факторы геометрического порядка, такие как распределение размера частиц угля, ширина камеры, способ загрузки, влияют на плотность загрузки в зависимости от влажности, они не влияют на производительность (которая не зависит от плотности) и поэтому должны оказывать обратное влияние на продолжительность коксования. Таким образом, можно объяснить изменение формы кривой длительности коксования в зависимости от влажности воздуха под воздействием этих факторов. 
    Форма потенциометрических кривых титрования в неводных средах зависит от используемого электрода, растворителя, фонового электролита и прочности кислот или щелочей. На форму кривых также влияет наличие ионов металлов, связь между растворенным веществом и растворителем, образование кислотных комплексов - кислотных анионов и другие факторы. 
    Если скорость предыдущей химической реакции бесконечно высока по сравнению со скоростью диффузии, то форма вольтамперограммы практически не отличается от формы кривой для диффузионно-ограниченного электродного процесса. Разница проявляется только в том случае, если скорость химической стадии становится сопоставимой со скоростью диффузии. В этих условиях проявляется не диффузионное, а кинетическое ограничение тока. По мере уменьшения скорости химической реакции ток от чисто диффузионного тока становится частично кинетическим, а затем чисто кинетическим. В то же время, на него оказывают влияние все факторы, которые могут повлиять на скорость химической реакции.
Наиболее важные факторы
     К наиболее важным факторам, влияющим на механическое поведение материалов в структуре, относятся температура, скорость деформации, время выдержки, цикличность, тип напряженного состояния, абсолютный размер сечений, рабочая среда и другие физические воздействия. Эти факторы влияют на форму кривых деформации и основные параметры уравнений состояния E, cUt и др.
    Факторы, влияющие на форму кривой титрования. Величина скачка титрования определяет правильность определения точки эквивалентности. Что касается кривой титрования, то на скачок кривой титрования в области точки эквивалентности влияют два фактора: во-первых, начальная концентрация хлоридного раствора и, во-вторых, постоянная равновесия (соответствующая произведению растворимости) реакции титрования

. В целом, чем выше концентрация титратируемых компонентов, тем больше концентрация компонентов. 
    Таким образом, легко объяснить форму пильного зуба кривой и понять, что пиковый ток/п должен зависеть не только от концентрации og, но и от n (количества электронов, участвующих в передаче зарядов), от площади поверхности электрода L и от факторов, влияющих на градиент концентрации, а именно от коэффициента диффузии O и скорости развертки. В классической полярографии градиент концентрации со временем уменьшается, так как диффузионный слой постоянно утолщается. В то же время площадь поверхности капли увеличивается таким образом, что градиент максимальной концентрации совпадает с минимальной площадью поверхности, а наложение обоих эффектов дает хорошо известную зависимость тока от формы кривых, построенных с использованием частичных производных, что позволяет предположить, что на чувствительность могут влиять и другие факторы. Например, в спектрофотометрии чувствительность может изменяться в зависимости от изменения длины волны. Кривая сигнала сохраняет свою форму до тех пор, пока ось абсциссы сжимается до длины пленки. 
    Нестабильность второго типа, скорее всего, будет характерна для беззольных растворов всех красильных солей в той или иной степени. Условия хранения экстракта (освещение, температура и т.д.) и различные случайные факторы влияют на скорость затухания цвета, но не могут остановить этот процесс или изменить его направление. Как уже отмечалось, разрушение солевого цвета проходит со скоростью выцветания пропорционально между начальной концентрацией соединения красителя в экстракте и его поглощением приблизительно сохраняется. Таким образом, нестабильность второго типа приводит к уменьшению угла наклона калибровочной кривой, но не изменяет ее форму. 
    Однако эти рассуждения не могут быть доведены до крайностей, поскольку, например, вибрационная мельница не может эффективно измельчать частицы размером более 7 x диаметр шарика соответствующего материала, оставаясь незашлифованными, что может повлиять на форму кривой зернистости продукта. Поэтому зерновой состав продукта зависит от измельчаемости и гранулометрических характеристик сырья, а также характеристик мельницы. Поэтому было бы неправильно придавать особое значение только одному из этих факторов. 
    Метод, получивший условное название метода грязной поверхности, позволяющий с помощью неэлектрических факторов воздействовать на электрические параметры разряда, доводя форму импульсной кривой тока до наиболее благоприятной - близкой к апериодической - формы и обеспечивая нормальную работу различных ЭГ-устройств как при любых деформациях их конструкций, так и при различных случайных перераспределениях находящегося в них материала. 
    Таким образом, гладкая кривая охлаждения, полученная при отсутствии трансформации, является результатом баланса нескольких факторов, в результате изменения любого из этих факторов на кривой охлаждения возникает изгиб. Если, например, в ограниченном температурном диапазоне удельная теплоемкость образца изменяется ненормально, это влияет на форму кривой охлаждения (или нагрева) даже при отсутствии теплового эффекта. 
Рассмотрим полученные данные вместе с кривыми изменения безразмерной температуры по всей длине факела при установке вертикальных щелей и турбулентных горелок. Характер изменений температуры вдоль оси пламени турбулентной горелки Ленгипрогена и расположение максимальных температур в экспериментах с различными диаметрами газовых выходов остались неизменными. Поэтому постоянная температура на выходе из печи при различных диаметрах выходного отверстия обусловлена постоянным распределением температур в печи. Изменение безразмерной температуры по всей длине пламени вертикальной щелевой горелки для различных диаметров и формы отверстий на выходе газа отличается. Переход от круглого газа на выходе к щели шириной 0,5 мм также приводит к смещению положения максимальной температуры. Естественно, возникает вопрос, не расходятся ли полученные нами экспериментальные данные с результатами наших исследований, которые выявили связь между температурой продуктов сгорания, выходящих из печи, и расположением в ней максимальных температур. В этих работах учитывается влияние положения максимальной температуры на теплообмен в камере печи при одинаковой степени вины пламени. В наших экспериментах степень виноватости пламени не могла быть одинаковой, так как изменение диаметра и формы отверстий выхода газа влияет на качество смешивания газа с воздухом и, как следствие, на степень освещенности факела. Таким образом, в наших экспериментах изменялось не только температурное поле печи, но и степень вины пламени. Таким образом, сохранение температуры на выходе из топки при различных диаметрах и формах выхода газа является равновесным результатом действия двух факторов: степени помутнения пламени и расположения максимальных температур. Действительно, при той же температуре излучение светящегося пламени является более интенсивным, чем излучение неосвещенного пламени. Но при сжигании несветящимся пламенем достигается более высокая максимальная температура и максимальные температуры находятся в непосредственной близости от головы горелки. 
    На усталостные характеристики металла влияет, как уже отмечалось, большое количество факторов. Одним из важных факторов является характер цикла загрузки. Выше были рассмотрены два типа циклов нагружения: чередующиеся симметричные и пульсирующие. Влияние типа цикла нагрузки и измеряемой среды (воздушная или коррозионная среда). В этом случае стали, имеющие предел прочности при испытаниях в воздухе, теряют его при испытаниях в среде (кривая усталости имеет тенденцию к снижению во всем возможном диапазоне количества циклов нагружения). Переход от симметричного цикла нагружения к пульсирующему также приводит к уменьшению прочности образца (детали), но в этом случае уменьшение больше в левой части диаграммы усталости. Важно учитывать влияние формы цикла (среднее напряжение цикла), так как этот параметр может быть использован для учета остаточных напряжений от сварки, остаточных напряжений при монтаже и напряжений от весовых нагрузок. 
 Кривая I может быть получена, когда условия коррозии не меняются с течением времени и образующиеся вторичные продукты коррозии не влияют на процесс, например, когда они растворимы и быстро удаляются с поверхности. Кривая скорости коррозии - время в этом случае выглядит как прямая, параллельная оси абсциссы, соответствует таким случаям коррозии, которые часто связаны с появлением более или менее эффективных защитных пленок и исчерпанием агрессивного реагента или деполяризатора. Кривая скорости коррозии - время для данного случая представлено в виде а. Кривая III характеризует коррозионные процессы, которые ускоряются с течением времени. Ускоряющими факторами могут быть разрушение защитной пленки, увеличение количества микрокатодов в результате разрушения защитной пленки или 42 
    Рассеивающая способность. Под рассеивающей способностью понимается свойство раствора, благодаря которому на катоде неправильной формы может быть получен относительно равномерный металлический осадок. Вопрос о причинах хорошей или плохой рассеивающей способности является сложным и еще не полностью понятным. Теория заключается в том, что рассеивающая способность должна зависеть от 1) скорости увеличения катодного потенциала с увеличением плотности тока и 2) электропроводности раствора. Если в какой-либо части катода происходит преобладающее осаждение металла, истинная плотность тока здесь будет больше, чем в остальной части катода. Если эта более высокая плотность тока должна соответствовать гораздо более высокому значению потенциала, то плотность тока в рассматриваемой области автоматически уменьшается, так как применяемые токи утечки остаются постоянными. Другими словами, зависимость потенциала катода от плотности тока, выраженной круто наклонной кривой, соответствует равномерному распределению тока и, следовательно, хорошей рассеивающей способности. В некоторых случаях это возможно, но для цианистого раствора цианида серебра, содержащего избыток свободного цианида, следует учитывать и другие важные факторы, поскольку этот раствор обладает отличными рассеивающими свойствами, хотя в данном случае с термодинамической точки зрения можно ожидать, что кристаллы полисахарида образуют гидраты с дискретным соотношением вода/полисахарид, а не с постоянным изменением содержания воды, как функции относительной влажности. Тем не менее, по-прежнему действует правило, что параметры элементарной ячейки должны постоянно изменяться в зависимости от относительной влажности воздуха. Эти изменения соответствуют форме кривой адсорбции. В любом случае, фактор тонкой структуры должен влиять на локальные напряжения, препятствующие обнаружению) отдельных гидратов определенного состава при заданной относительной влажности.
    На извлечение металла из сульфатных растворов в основном влияют следующие факторы: концентрация иона SO4 в водной фазе, концентрация других комплекснообразующих веществ, конкурирующих с концентрацией аминов других анионов, снижение концентрации свободного амина pH температуры турне, эффективная концентрация свободного сульфата амина в самом ионе металла - в случаях образования полимерных соединений или полиуретановых ядерных комплексов. На извлечение урана из сульфатных растворов с pH-3 концентрация самого урана не влияет. Коэффициент распределения (U) = [Uy[U] остается постоянным при изменении концентрации урана, если исключить косвенное влияние, вызванное изменением свободной концентрации экстрагента. Это подтверждается обычной кривой изотермической кривой извлечения урана, показанной на рис. 1. Напротив, коэффициент распределения некоторых металлов, таких как ванадий (V) и молибден (VI), увеличивается с увеличением их концентрации, поскольку образование полимерных форм в растворе играет важную роль в процессе экстракции. В результате получается S-образная изотерма экстракции для наличия процесса. 
 Также очень поучительно объединить те факторы, которые, не изменяя формы кинетических кривых, существенно влияют на период индукции (табл